1、隔震計(jì)算書(shū)中，隔震層抗風(fēng)承載力驗(yàn)算，隔震支座的屈服荷載設(shè)計(jì)值如何求得？

答：PKPM-GZ模塊在21版V1系列中可支持《建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T51408-2021（以下簡(jiǎn)稱“《隔標(biāo)》”）的相關(guān)設(shè)計(jì)，《隔標(biāo)》4.6.8條規(guī)定：

隔震層抗風(fēng)承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：

γwVwk≤VRw

式中：VRw—隔震層抗風(fēng)承載力設(shè)計(jì)值（N），隔震層抗風(fēng)承載力由抗風(fēng)裝置和隔震支座的屈服力構(gòu)成，按屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值確定；

γw—風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，可取1.4；

Vwk—風(fēng)荷載作用下隔震層的水平剪力標(biāo)準(zhǔn)值（N）。

這里規(guī)范的含義很明確，換句話說(shuō)，當(dāng)不單獨(dú)設(shè)抗風(fēng)裝置時(shí)，隔震層抗風(fēng)承載力設(shè)計(jì)值取隔震支座的屈服荷載設(shè)計(jì)值，即隔震支座總的水平屈服力，如圖，隔震支座使用統(tǒng)計(jì)中匯總了隔震層隔震支座的各項(xiàng)屬性，將隔震支座數(shù)量與對(duì)應(yīng)的水平屈服力乘積累加即可得到隔震層抗風(fēng)承載力設(shè)計(jì)值：12*68.3+9*114.8+10*152.8+6*97.5+5*195=4940.8kN，與問(wèn)題中4940.2kN基本一致。

2、PKPM-JZ減震模型，參數(shù)設(shè)置中勾選了時(shí)程計(jì)算，模型運(yùn)行報(bào)錯(cuò)？

答：模型框剪結(jié)構(gòu)，需要采用梁式消能器進(jìn)行減震設(shè)計(jì)，連梁采用框架梁，模擬剪力墻開(kāi)洞，連梁上布置了位移型阻尼器。出現(xiàn)此類(lèi)彈窗報(bào)錯(cuò)示意為彈性時(shí)程計(jì)算出錯(cuò)，一般有兩個(gè)原因，一個(gè)是由于勾選了時(shí)程計(jì)算但未選擇地震波導(dǎo)致，此時(shí)重新選擇合適的地震波即可正常計(jì)算；二是由于建模不合理導(dǎo)致，此模型屬于二類(lèi)，在布置了連梁阻尼器位置的上一層是整片剪力墻，此時(shí)在進(jìn)行時(shí)程分析時(shí)，阻尼器相當(dāng)于被固定，無(wú)法進(jìn)行迭代計(jì)算導(dǎo)致報(bào)錯(cuò)。處理方式可以將下層該位置的連梁阻尼器刪除或者將上層該位置采用框架梁模擬剪力墻開(kāi)洞解決此類(lèi)無(wú)法計(jì)算的情況。

3、在進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，針對(duì)于下部混凝土上部網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，網(wǎng)架采用橡膠支座，在PKPM-GZ模塊應(yīng)如何操作進(jìn)行模擬，需要在網(wǎng)架層也布置一層隔震支座嗎？

答：其實(shí)這個(gè)問(wèn)題可以拆分成兩部分就很容易明白，帶有網(wǎng)架的混凝土結(jié)構(gòu)隔震模型建模時(shí)，下部混凝土建模上與普通結(jié)構(gòu)無(wú)差異，仍按照下支墩、隔震直支座層、上支墩層和上部結(jié)構(gòu)建模，上部網(wǎng)架（自建或者其他軟件導(dǎo)入）支座處生成或布置豎直斜桿模擬實(shí)際工程的支座，此時(shí)可在PMCAD建模模塊的空間結(jié)構(gòu)中找到“兩點(diǎn)連接”，根據(jù)支座廠商的技術(shù)參數(shù)定義相應(yīng)的六個(gè)自由度的剛度（數(shù)量級(jí)超過(guò)10的6次方可認(rèn)為剛接）與阻尼系數(shù)（也可不定義），后布置在豎直斜桿上即可，后續(xù)切換至前處理按隔震設(shè)計(jì)設(shè)置參數(shù)計(jì)算即可。

4、減震模型，采用彈性時(shí)程分析模塊計(jì)算，當(dāng)?shù)卣鸩ǖ奶砑禹樞虿煌瑫r(shí)，計(jì)算結(jié)果也不一樣？

答：對(duì)于體量較大結(jié)構(gòu)或者減隔震等結(jié)構(gòu)經(jīng)常會(huì)需要進(jìn)行時(shí)程分析以..結(jié)構(gòu)an全。PKPM程序補(bǔ)充驗(yàn)算中提供了實(shí)用的彈性時(shí)程分析模塊，支持彈性算法和FNA法，設(shè)計(jì)師僅需要進(jìn)行簡(jiǎn)單的定義即可計(jì)算。需要注意的是，其中某項(xiàng)參數(shù)在使用過(guò)程中較少被用到，“一、二、三條波地震力放大系數(shù)”，默認(rèn)為1.0，此參數(shù)經(jīng)常被誤解為地震波分三個(gè)方向的地震力放大系數(shù)，實(shí)則不然，其含義僅為字面意思，按地震波添加順序的一、二、三條波進(jìn)行地震力放大。再次仔細(xì)觀察圖8，發(fā)現(xiàn)波譜結(jié)果中的“CHI-CHI”綠色展示的結(jié)果，兩者是一致的，這也就是因?yàn)樘顚?xiě)了此參數(shù)的原因。當(dāng)按默認(rèn)值1.0時(shí)順序不同，相同波結(jié)果一致。

5、隔震模型進(jìn)行方案比對(duì)時(shí)，錯(cuò)層隔震模型計(jì)算的周期剪力等與等效同層隔震模型的結(jié)果差異較大？

答：根據(jù)設(shè)計(jì)師估算，錯(cuò)層隔震周期應(yīng)和等效同層隔震周期相差不大。下面通過(guò)結(jié)果分析一下具體原因：在查看了兩模型的振型圖，可以明顯看到錯(cuò)層隔震模型的隔震支座變形受限，起的作用不大，由此可知隔震支座受到了某種約束，造成此類(lèi)情況的原因通常有以下兩點(diǎn)：

1、電梯井在錯(cuò)層處未與主體斷開(kāi)（樓板或者構(gòu)件相連）；

2、定義了地下室并考慮了回填土約束剛度；

在根據(jù)以上檢查完后發(fā)現(xiàn)此模型并無(wú)上述問(wèn)題，那么僅剩下一個(gè)隱藏較深的原因，某構(gòu)件被定義了大地支座，導(dǎo)致隔震支座無(wú)貢獻(xiàn)?？蓹z查模型-樓層-支座，此時(shí)發(fā)現(xiàn)在兩隔震層中的某層存在剪力墻節(jié)點(diǎn)處yi留的未刪除的大地支座，也因這一個(gè)約束導(dǎo)致隔震支座收到了約束。在刪除此處支座后重新計(jì)算，兩個(gè)方案各項(xiàng)指標(biāo)等較為接近。

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